Гармоники

• Информационные материалы

  Информационные материалы

  Гармонические колебания в сети от преобразователей в полноуправляемом мостовом включении переменного тока В6С и (В6)А(В6)С 

  Использование SIMOREG DC-MASTER при инсталляции в промышленную установку прибора в соответствии с правилами EMV поддерживает промышленные нормы EMV EN 61800-3 для электрических приводов.

  Но правила EMV требуют, чтобы установка в целом имела электромагнитную совместимость с окружающей средой. Если должна быть достигнута степень радиопомех А1 по EN 55011, то наряду с коммутирующим дросселем требуется также и фильтр радиопомех. Фильтр понижает возникающее напряжение радиопомех преобразователя совместно с сетевым коммутирующим дросселем. Использование фильтров радиопомех возможно только при заземленной сети. Фильтр радиопомех создает ток утечки. 

  По DIN VDE 0160 требуется подключение заземляющего проводника (РЕ) сечением 10 мм². Для наилучшего действия фильтр безусловно требует монтажа на общей металлической пластине с преобразователем.

  Для приборов с трехфазным подключением минимальный номинальный ток фильтра равен 0,82 выходного постоянного тока преобразователя. При двухфазном подключении (питание возбуждения и блока электроники) из трех фаз фильтра подключаются только две. Здесь ток сети равен постоянному току возбуждения (плюс 1 А для питания блока электроники).

  a) α = 20 °
  Коэффициент первой гармоники g = 0.962

  ν	I ν/ I1	ν	I ν/ I1
  5	0,235	29	0,018
  7	0,100	31	0,016
  11	0,083	35	0,011
  13	0,056	37	0,010
  17	0,046	41	0,006
  19	0,035	43	0,006
  23	0,028	47	0,003
  25	0,024	49	0,003

  
  
  

   

  b) α = 60 °
  Коэффициент первой гармоники g = 0.953

  ν	I ν/ I1	ν	I ν/ I1
  5	0,283	29	0.026
  7	0,050	31	0.019
  11	0,089	35	0.020
  13	0,038	37	0.016
  17	0,050	41	0.016
  19	0,029	43	0.013
  23	0,034	47	0,013
  25	0,023	49	0,011

  
  
  

  ток первой гармоники I₁ в качестве опорной величины определяется по следующей формуле: 

  I₁ = g x 0.817 x I_d

  где I_d = постоянный ток исследуемой рабочей точки

  и g = коэффициент первой гармоники (см. выше).

  Ток OS, рассчитанный по вышеприведенным таблицам, действителен только для:

  а) мощности короткого замыкания Sк в точке подключения преобразователя:

  S_K = U²_VO (VA) / X_N (VA)

   где

  X_{N =} X_K – X_D = 0.03536 x = U ²_VO / I_d (VA) – 2 π f _N x L_D (Ώ) and

   

  U_V0напряжение холостого хода в точке подключения преобразователя в Вольтах

  I_dпостоянный ток исследуемой рабочей точки в Амперах

  f_Nчастота сети в Герцах

  L_Dиндуктивность используемого коммутирующего дросселя в Генри.

   

  b) Индуктивность якоря La: 

  L_a = 0.0488 x U_VO / f_N x I _d (H)

  Если фактическая мощность короткого замыкания сети и/или фактическая индуктивность якоря отличаются от рассчитанных таким способом значений, требуется отдельный расчет.

   Пример:

  Дано: имеется привод со следующими данными:

  U_vo = 400 V

  I_d = 150 A

  f_N = 50 Hz

  L_D = 0.169 mH (4EU2421-7AA10 with ILN = 125 A)

  где

  X_N = 0.03536 x 400/150 – 2 π x 0.169 x 10^–3 = 0.0412 WΩ

  Получается следующая требуемая мощность короткого замыкания сети в точке подключения преобразователя:

  S_K = 400 ²/0.0412 = 3.88 MVA

  и следующая требуемая индуктивность якоря двигателя:

  L_a = 0.0488 x 400/50 x 150 = 2.0 mH

  Взятый из таблиц ток гармонических колебаний Iν

  (с I1 = g x 0,817 x Id для угла управления α =20° и α = 60°)

  действителен только для таким образом рассчитанного значения S_K и L_a. При отклоняющихся значениях требуется особый расчет.

  Для расчета фильтра и дроссельной компенсации можно рассчитанное таким образом значение OS принимать только тогда, когда рассчитанные значения S_K и L_a также совпадают с фактическими значениями привода. Во всех других случаях проводится особый расчет (при использовании компенсированных машин полностью отличается, т.к. очень мала индуктивность якоря).